Математическое моделирование многомерных квазистационарных электромагнитных полей в канале электродинамического ускорителя


Скачать 367,53 Kb.
НазваниеМатематическое моделирование многомерных квазистационарных электромагнитных полей в канале электродинамического ускорителя
страница1/3
Уразов Сергей Сергеевич
Дата конвертации02.09.2012
Размер367,53 Kb.
ТипАвтореферат
СпециальностьМатематическое моделирование, численные методы и комплексы программ
Год2007
На соискание ученой степениКандидат физико-математических наук
  1   2   3


На правах рукописи


Уразов Сергей Сергеевич



Математическое моделирование многомерных квазистационарных электромагнитных полей в канале электродинамического ускорителя


Специальность 05.13.18 - математическое моделирование, численные методы и комплексы программ


АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук


Москва - 2007

Работа выполнена в Ордена Ленина Институте прикладной математики им. М.В. Келдыша Российской Академии Наук


Научный руководитель: доктор физико-математических наук,

профессор Галанин Михаил Павлович


Официальные оппоненты: доктор технических наук,

ст.н.с. Станкевич Игорь Васильевич

доктор физико-математических наук,

профессор Фаворский Антон Павлович


Ведущая организация: Московский инженерно-физический институт (государственный университет).


Защита диссертации состоится «__» _______ 200_ г. на заседании диссертационного совета № Д002.024.02 при Институте прикладной математики им. М.В. Келдыша РАН по адресу: 125047, Москва, Миусская пл., д. 4.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ИПМ им. М.В. Келдыша РАН.


Автореферат разослан «__» ________ 200_ г.


Ученый секретарь диссертационного совета

кандидат физико-математических наук О.В. Щерица

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ


Актуальность темы

Одной из важнейших физических задач является достижение высоких и сверхвысоких скоростей. Ускорение физических тел или частиц используется в задачах различной направленности (от изучения поведения микрочастиц до преодоления земного притяжения). Среди перспективных ускорителей макротел выделяются, прежде всего, электродинамические ускорители рельсотронного типа. Они могут быть использованы в различных областях (исследование вещества при ударных нагрузках, запуск груза в космос и т.д.). Такие ускорители позволяют производить разгон макротел до скоростей, значительно превышающих скорости разгона в других устройствах (например, в пороховых ускорителях). Проблемы, связанные с достижениями высоких скоростей в указанных устройствах, остаются актуальными, поскольку желаемые скорости пока не достигнуты. Существует ряд физических явлений, препятствующих разгону (например, нарушение металлического контакта в процессе разгона, физическое разрушение ускоряемых тел). Часть из этих явлений может быть исследована только при помощи средств математического моделирования.

Цели работы

Целями работы являются:

- развитие математических моделей для описания электромагнитных полей в трехмерных физически и геометрически неоднородных областях канала ускорителей (в том числе с несвязными, негладкими или изменяющимися во времени границами подобластей);

- разработка вычислительных алгоритмов для моделирования явлений в указанных областях;

- проведение комплекса расчетов с использованием разработанного программного обеспечения для исследования разгона макротел в ускорителях различной конфигурации.

Научная новизна

Проведен цикл расчетно-теоретических исследований процесса электромагнитного разгона. В результате методами математического моделирования получена трехмерная картина деградации электрического контакта в канале ускорителя. Результаты расчета качественно и количественно согласуются с экспериментальными данными.

Построены алгоритмы для численного моделирования процессов, происходящих в областях с изменяющимися во времени границами проводников и диэлектриков, позволяющие улучшить устойчивость решения при исследовании высокоскоростного электрического контакта. Разработаны методы получения единственного квазистационарного решения в трехмерной области с многосвязными подобластями.

Представлены методы изменения калибровки модели, позволяющие существенно сократить число шагов по времени и уменьшить число итераций, необходимое для получения решения, а также избежать появления некоторых экстремумов, отражающих особенность решения в канале ускорителя.

Практическая ценность

Разработаны вычислительные алгоритмы и созданы программные комплексы, используемые для исследования распределения нестационарных трехмерных электродинамических, тепловых и силовых полей в канале рельсотронных ускорителей. Проведено сопоставление данных вычислительных и натурных экспериментов с целью детального исследования причин кризиса металлического контакта и физического разрушения ускоряемых макротел. Разработанные алгоритмы и полученные результаты могут найти применение в исследованиях проблем, связанных с моделированием процессов как в электродинамических ускорителях, так и многих других устройствах, в которых распределение электромагнитных полей сопровождается температурными и силовыми явлениями, в том числе в многосвязных областях и областях с изменяющимися во времени границами.

Апробация работы

Основные результаты работы докладывались на семинарах в Институте прикладной математики им. М.В. Келдыша РАН; на Двенадцатой Международной конференции по вычислительной механике и современным прикладным программным системам, Владимир, 30 июня - 5 июля 2003 г.; X-й научной конференции “Современные проблемы вычислительной математики и математической физики”, посвященной восьмидесятипятилетию академика А.А. Самарского, 24 - 25 февраля 2004 г., ВМ и К МГУ им. М.В. Ломоносова; Международной конференции "Проблемы численного анализа и прикладной математики", Львов, 13 - 16 сентября 2004 г.; Научной сессии МИФИ – 2005 ”Физико - технические проблемы нетрадиционной энергетики и мощная импульсная электрофизика”; Международном научном симпозиуме "Теплофизика и термодинамика ракетно-космических систем" (к 90 - летию профессора Синярева Г.Б.), 3 - 5 октября 2005 г., МГТУ им. Н.Э. Баумана; Международной конференции "Тихонов и современная математика", Москва, 19 - 25 июня 2006 г., ВМ и К МГУ им. М.В. Ломоносова.

Публикации

Результаты выполненной работы представлены в 11 печатных работах. Среди них 3 журнальные статьи, 4 препринта, 4 публикации тезисов докладов на конференциях.

Структура диссертации

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка использованной литературы. Работа изложена на 120 страницах и содержит 57 рисунков, а также библиографию из 67 ссылок.


СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении рассмотрены принцип работы электродинамического ускорителя типа рельсотрон и проблемы, возникающие при разработке и исследовании указанных устройств.

Приведены основные положения математической модели, взятой за основу диссертации, и методов ее численной реализации.




Рис. 1. Принципиальная схема рельсотрона: 1 — направляющий и токоподводящий рельс; 2 — ускоряемое тело (якорь или иная токовая арматура), 3 — силовой бандаж канала, 4 — изолятор.


Рассмотрена задача математического моделирования процесса ускорения проводящих макротел в импульсных электродинамических ускорителях типа рельсотрон [1 - 3]. Простейшая электрическая схема и типичное поперечное сечение канала такого ускорителя показаны на рис. 1. По направляющим рельсотрона (рельсам) протекает электрический ток, который замыкает цепь источника тока через подвижную проводящую перемычку-якорь. Созданное током рельсов магнитное поле взаимодействует с током в якоре и порождает силу Лоренца, толкающую якорь вдоль рельсов. В результате происходит ускорение якоря.

Основное преимущество рельсотрона над распространенными пороховыми или легкогазовыми ускорителями заключается в отсутствии фундаментальных ограничений на величину скорости метания. Диапазон воспроизводимых результатов, полученных при разгоне твердых тел в рельсотроне, простирается до 8.5 км/с. Тем не менее при ускорении металлического якоря силой Лоренца воспроизводимость результатов ограничена скоростями 2.5—3 км/с. В этом случае при достижении скорости порядка 1 км/с наблюдается нарушение металлической проводимости в скользящем контакте между рельсом и якорем. Это приводит к эрозии контакта и ограничению ресурса работы ускорительного канала. Исследование динамики разрушения контакта позволяет разработать соответствующие меры по увеличению скорости макротел в таких устройствах, имеющих максимально простую конструкцию.

Исследования прикладного характера в области электромагнитного ускорения тел начаты в середине 80-х годов. В Институте прикладной математики им. М.В. Келдыша РАН такие исследования были инициированы академиком А.Н. Тихоновым.

Наиболее важные результаты теоретических и практических исследований в России получены группами Ю.П. Бабакова, М.П. Галанина и Ю.П. Попова, Э.М. Дробышевского, А.Д. Лебедева, А.П. Лотоцкого, В.В. Савичева, Б.Д. Урюкова, В.Е. Фортова, Э.Я. Школьникова, Г.А. Шнеерсона и многих других.

Одним из мощных инструментов исследования здесь является численное моделирование. Для описания электромагнитных полей в диссертации использовано так называемое квазистационарное или МГД- приближение [1] уравнений Максвелла. Замкнутая пространственно трехмерная нелинейная и нестационарная во времени модель [1, 4 – 6] объединяет расчет распределения тока в проводниках и локального тепловыделения с непосредственным расчетом ускоряющей силы. При этом модель однородна по различным подобластям с резко различающейся электропроводностью: типа проводник или диэлектрик.

C математической точки зрения электромагнитные поля в МГД - приближении описываются следующей системой уравнений:

rot H = 4  E,

rot E - rot [u H] = - , (1)

div Н = 0, j = E.

Здесь и далее E и H — векторы напряженности электрического и магнитного полей соответственно, j — вектор плотности тока,  — электропроводность, u — вектор скорости движения вещества, r = (x, y, z) — радиус-вектор, t — время. Система уравнений (0.1) записана в безразмерном виде. В ней E — напряженность электрического поля в системе координат, в которой вещество покоится. Будем обозначать через E* напряженность электрического поля в неподвижной (лабораторной) системе координат (). Здесь и всюду ниже в формульных выражениях все величины даются в безразмерном виде (в частности, в (1) H = B, где B — вектор магнитной индукции).

Приведем постановку задачи [1, 4 - 6] для определения электромагнитных полей внутри области после введения векторного потенциала A:



где векторный потенциал А есть решение следующей задачи:



(2)

Здесь учтена неоднородность задачи по пространству: () = 0 в G1 и () = 1 в G2. В (2) G = G1G2, G — рассматриваемая область, G1 = {r G:  > 0}, G2 = {r G:  = 0}, G1 и G2 — границы G1 и G2 соответственно, G12 = G1  G2, Г1 — часть общей границы G, на которой задано условие для E* (то есть для A), Г2 — часть G, на которой задано условие для H ( — известная вектор-функция), G = Г1  Г2, Г12 = Г1  G2, 12 = G12  Г12. В записи (2) использованы смешанные эйлерово–лагранжевые (СЭЛ) переменные: D/Dt = /t + (v,), где /t — производная при фиксированных эйлеровых переменных, D/Dt — при фиксированных СЭЛ - переменных; v — скорость движения точек пространственной области (в нашем случае v — скорость движения якоря как целого, независящая от координат пространственной точки). Индекс n указывает на нормальную по отношению к границе составляющую вектора,  — тангенциальную. В рассматриваемых задачах в декартовой системе координат движение якоря происходит в положительном направлении оси y.

При ускорении тел в рельсотроне наиболее сложные и интересные явления происходят в окрестности якоря, характерная протяженность которой сравнима с поперечным размером канала. Поэтому при моделировании целесообразно ограничить рассматриваемое пространство и вести описание полей в области, жестко связанной со скользящим якорем. Длина ее (в направлении оси y) составляет несколько калибров ускорителя в обе стороны от якоря (рис. 1). Поэтому при расчете будем рассматривать не весь трехмерный ускоритель, а его часть, приходящуюся на область, жестко связанную с якорем и движущуюся вместе с ним.

В силу геометрической симметрии достаточно найти решение задачи в правой верхней четверти расчетной области в трехмерном случае (или в верхней половине области в двумерном случае).

При разработке модели использовано резкое различие длины ускорителя (по y) и его поперечных размеров. Учтено также, что единственной заданной извне электромагнитной величиной можно считать полный ток, определяемый источником питания. При таком подходе возникает проблема задания граничных условий на передней и задней границах исследуемой области. На боковых границах этой проблемы нет, так как канал рельсотрона обычно заключен в проводящий силовой бандаж. Поэтому естественно рассмотреть модель [4 – 6], в которой на торцах расчетной области заданы тангенциальные компоненты магнитного поля, соответствующие бесконечно длинной (вдоль оси y) системе проводников, для каждого из которых задан полный ток. Согласно этой модели в области G имеется N проводников, по которым протекают заданные токи , где N , т.е. , - область, занимаемая k - ым проводником, – его боковая поверхность, . Поле, необходимое для определения граничных тангенциальных компонент напряженности магнитного поля , является решением соответствующей пространственно двумерной задачи:

в Sk , k=1, 2 … N,

A = 0 в G2 ,

Здесь [A]- скачок вектора при переходе через границу.

В результате для постановки граничных условий необходимо решить две специальные задачи для интегро-дифференциальных уравнений на торцах [4 – 6]. Решение же трехмерной задачи получается путем использования алгоритма [1, 4 – 6] по заданным тангенциальным компонентам магнитного поля.

При решении задач использовался метод конечных разностей. Разностная задача формируется при помощи метода опорных операторов [1, 7, 8]. Разностные операторы, аппроксимирующие основные операторы векторного анализа (rоt, div, grad) [1], строятся на основе инвариантных определений, не зависящих от выбора системы координат.

В итоге использованная для расчета векторного потенциала разностная схема [1] в общем случае имеет вид:

. (3)

При решении (3) для перехода с одного временного слоя на другой используются внешние и внутренние итерации [1]. На каждой внешней итерации решается система линейных алгебраических уравнений с симметричной матрицей. При этом внедиагональные слагаемые, связанные с конвективным переносом, берутся с предыдущей внешней итерации и записываются в правую часть системы.

Для решения возникающей при моделировании системы линейных алгебраических уравнений использован метод сопряженных градиентов совместно с неполным разложением Xолесского [9 – 11].

Для расчета температурного поля в проводящей области применяется математическая модель[1] в СЭЛ переменных:

.

Здесь w = uv — вектор относительной скорости вещества в движущемся со скоростью v объеме, ρ — плотность вещества, — удельная внутренняя энергия, cv — удельная теплоемкость, W = –  grad T — вектор теплового потока,  — коэффициент теплопроводности, T — температура, (j, E) — мощность тепловыделения за счет джоулева нагрева. Расчет температурного поля ведется параллельно с расчетом других полей (E, j, H, A).

В модели [1] в проводящих областях используются температурные зависимости электропроводности, коэффициента теплопроводности и теплоемкости с учетом фазовых переходов. Это позволяет определить временны́е границы процессов плавления, кипения и момент начала испарения материала проводника.

В первой главе методами математического моделирования проведено исследование явлений деградации высокоскоростного электрического контакта. Все явления моделировались в трехмерном приближении.

Представлен универсальный для различных конфигураций объекта исследования метод описания расчетной области, разработаны новые методы описания границ расчетной области и преобразованные в соответствии с ними вычислительные алгоритмы. С их использованием проведено исследование температурного режима электрического контакта металлического типа с переходом к гибридному и далее к плазменному (см. [16 – 19, 21, 26]).

В экспериментах, выполненных группой А. П. Лотоцкого [12, 17], показано, что при скоростях разгона металлического якоря, превышающих 1.5 км/с, тепловыделение в зоне контакта якоря и рельса приводит к разогреву и испарению задней кромки якоря с образованием плазменной перемычки. Этому способствует эффект скоростного скинирования (явление концентрации тока на границе контакта), приводящий к увеличению плотности тока на задних кромках контактов. Точка перехода к дуговому разряду идентифицировалась исследователями как "кризис" металлического контакта, а разрушение поверхностей контактирующих тел – как эрозия.

Исследования, направленные на увеличение предельной скорости, при которой сохраняется металлический контакт, показали, что известные способы уменьшения концентрации тока малоэффективны, так как одни (использование контактных пар якорь-рельс из материалов с существенно различной проводимостью) приводят к увеличению резистивных потерь в электрической цепи ускорителя, другие (организация подвода тока к якорю с дульной части ускорителя) – к уменьшению ускоряющей силы.

Рассмотрены данные экспериментальных исследований эрозии скоростного контакта на ускорителе с калибром 1 см. В процессе экспериментов контролировались электротехнические параметры: ток разряда, напряжение на входе в канал, а также выходное напряжение на дульном срезе. Вдоль рельсотрона размещались магнитные и электрические зонды. В случаях, когда мягкая мишень из пенопласта позволяла "поймать" вылетающий якорь без его повреждения, проводился анализ поверхности якоря в зоне контакта путем металлографического исследования "выноса" материала с контактной поверхности.

На основе этих данных сделаны предположения, что эрозия начинается с угловых точек задней кромки якоря и распространяется по направлению его движения в виде серпообразной волны. Одновременно распределение тока смещается вперед к зоне металлического контакта. Интересной особенностью эрозии поверхности якоря являлось наличие следов эрозии контакта и на передней кромке якоря, что свидетельствует о замыкании части тока по фронтальной поверхности. Наблюдалось также разрушение якоря в процессе ускорения. Оно идентифицировано по появлению нескольких каверн на мишени, соответствующих отдельным частям якоря.

Это показывает, насколько актуальна исследуемая проблема сохранения хороших скользящих высокоскоростных контактов для обеспечения ресурса работы электродов (и канала в целом) рельсотронных ускорителей.

Отмечено, что зона, в которой наблюдался "кризис", практически недоступна для проведения измерений в силу малых размеров и высокой скорости перемещения якоря. Из-за многочисленных трудностей экспериментального исследования процессов в высокоскоростном электрическом контакте анализ механизмов эрозии может быть выполнен только с помощью математического моделирования, учитывающего вклад различных процессов (распределение токов, нагрев материала и фазовые переходы) в существенно многомерной перемещающейся области. Для исследования динамики этих процессов в данной главе выполнено математическое моделирование процесса разгона якоря и теплового режима скользящих проводящих поверхностей. Результаты математического моделирования сопоставлены с экспериментальными данными.




Рис. 2. Расчетная область: 1 — рельс, 2 — U–образный якорь



В расчетах и экспериментах рассматривался U-образный якорь (см. рис. 2). В соответствии с натурными экспериментами расчеты проведены для двух вариантов процесса ускорения: 1 - ускоряется тело массой 5 г с начальной скоростью 250 м/с; 2 - ускоряется тело массой 2.5 г с начальной скоростью 500 м/с. Параметры расчетной области и материалов совпадают с параметрами в эксперименте.

Данные экспериментов для первого варианта свидетельствуют о существовании постоянного металлического контакта якоря с рельсами при ускорении якоря до скорости около 1 км/с. После достижения якорем скорости 650 - 700 м/с задний фронт токового распределения начинает перемещаться по направлению к передней кромке якоря.

В следующей экспериментальной серии (при ускорении якоря до 2.3 - 2.7 км/с) данные магнитозондовых измерений показали, что надежный металлический контакт существовал в течение 100 - 150 мкс, а к моменту времени 350 мкс от старта разряда наступала дуговая стадия. Наблюдалось разрушение якоря в процессе ускорения.

В разработанных в [1, 13] программах расчетная область описывается при помощи набора логических массивов, полностью определяющих область, ее границу и тем самым матрицу системы линейных алгебраических уравнений (т. е. разностную схему) решаемой задачи. Результатом применения таких массивов является задача для дискретного векторного потенциала (через который выражаются векторы напряженности электрического и магнитного полей и другие величины, относимые к ребрам, граням и ячейкам сетки [1]). Достаточно сложным является задание значений массивов на границах области. В рамках данного исследования разработана и программно реализована новая (универсальная для различных конфигураций объекта изучения) система формирования логических массивов на ребрах граничных ячеек.

С учетом заданной зависимости полного тока от времени рассчитаны временные зависимости сосредоточенных характеристик процесса ускорения: максимальной температуры в области, скорости и координаты якоря. Ускоряющая сила (используемая при расчете скорости) вычислялась интегрированием вектора плотности силы Лоренца f = [j, H] по объему. Из результатов расчета для первого варианта ускорения следует, что при достижении момента времени t = 0.7 мсек, начинается плавление якоря. Якорь покидает ускоритель со скоростью около 900 м/c. В процессе ускорения температура кипения не достигнута. Для второго варианта ускорения (разгон металлического якоря до скорости более 2 км/с) плавление якоря начинается при достижении момента времени t = 0.21 мс, v = 1 км/c. Далее при достижении момента времени t = 0.35 мс и скорости v = 1.8 км/c начинается кипение материала якоря. Об этом свидетельствует и своеобразный "излом" на зависимости максимальной температуры от времени. Кипение и плавление начинаются в задней (по направлению движения) угловой точке якоря, контактирующей с рельсом. Якорь вылетает со скоростью около 3 км/c.

Для обоих вариантов время существования надежного электрического контакта металлического типа, приведенное в эксперименте, соответствует времени до начала плавления, начало кипения - времени окончательного разрушения металлического контакта. Выходная скорость также согласуется с экспериментальной.

В данном цикле расчетов ускорения якоря до большой скорости с сильным нагревом интересны как распределения токов, так и температурных полей по зоне контакта. Повышению температуры проводника способствует повышенная в нем плотность электрического тока j. Рассчитанные картины распределения плотности тока в моменты плавления и кипения материала якоря демонстрируют смещение во времени некоторых экстремумов компонент j. Соответствующее движение приводит к движению волн плавления и кипения по поверхности якоря.

Ниже на рис. 3 приведены полученные в расчете трехмерные картины распределений некоторых величин в сечении всей расчетной области (включая рельс и диэлектрик, расположенный над рельсом) плоскостью контакта якоря и рельса. Начало координат расположено в левом дальнем углу.






Распределение Нx (безразмерное).

Распределение T (К) .

Рис. 3. Сечение x = const , плоскость контакта якоря и рельса. Распределение компонент физических полей при t = 0.233 (плавление). По осям y,z см.


Для понимания динамики нагрева поверхности якоря интерес представляют распределения температуры в плоскости контакта якоря и рельса в различные моменты времени. Расчет распределения температуры во всей расчетной области показывает, что самому сильному нагреву подвержено ускоряемое тело. Температурное поле распространяется по поверхности якоря с двух сторон, причем наибольшая температура достигается сначала в задней части якоря, а затем распространяется по направлению движения якоря в виде серпообразной волны. Приведенные изотермы позволяют оценить скорость распространения волны плавления от заднего края по якорю величиной 50 - 100 м / сек.

Джоулев нагрев в рассматриваемом случае может привести к частичному или полному разрушению ускоряемого тела и вызвать срыв процесса ускорения. Рассмотрена возможность сквозного проплавления материала ускоряемого U-образного тела. Расчеты показали, что в конце ускорительного канала якорь может полностью разрушиться (распасться на 2 или 3 части). Проходящий через якорь ток концентрируется прежде всего на поверхности проводящего тела, в результате чего внутренняя граница (по оси y) U-образного якоря нагревается до температур, превышающих температуру плавления.

Приведенные результаты дают возможность адекватной привязки результатов численных расчетов к реальной физической ситуации. Пространственно трехмерное математическое моделирование подтвердило существование надежного металлического контакта до плавления материала якоря и переход к дуговому режиму протекания тока после появления кипения. Исследована возможность разрушения ускоряемого тела за время ускорения. Качественное и количественное соответствие данных численных и натурных экспериментов позволяет использовать расчетную модель для прогнозирования поведения скоростных контактов в различных подобных устройствах.

Целью второй главы является исследование методами вычислительного эксперимента качественных особенностей распределений нестационарных трехмерных физических полей в цилиндрических подобластях канала электродинамического ускорителя, не обладающих осевой симметрией (см. [20]).

Исследовано перераспределение полей с учетом одного из способов повышения скорости начала деградации контактов путем организации подвода тока к якорю с дульной части ускорителя. Исследована возможность физического разрушения ускоряемых тел при силовом и температурном воздействии.

Преобразованы способы построения логических массивов и применения описателей в расчете с учетом особенностей моделирования в цилиндрических областях. Рассмотрена схема токоподвода, при использовании которой рельсы могут быть замкнутыми в передней части некоторым проводником, обладающим достаточно большим сопротивлением (по сравнению с сопротивлением якоря).

Рассмотрены следующие варианты конфигурации якорей: 1. якорь, состоящий из алюминиевой части, соединенной с диэлектрической при помощи винта, соединительный элемент считался стальным (неоднородная проводящая часть); 2. 3. якорь, состоящий из двух проводящих частей (алюминиевой и стальной нагрузки, соединенных с диэлектрической частью из поликарбоната). В одном случае алюминиевая часть касается стальной, в другом они отделены друг от друга диэлектриком. Во всех случаях материал направляющих - медь.

Для первого варианта якоря наибольший интерес представляет определение плотности силы Лоренца в различных частях якоря, что позволяет определить участки, в которых возможно разрушение якоря при ускорении. Расчеты проведены для незамкнутых спереди рельсов.

Для второго и третьего вариантов якоря главным предметом исследования является изучение влияние короткого замыкания на процесс ускорения. Распределение температурных и силовых полей в ускорителе также представляет интерес.

Из картины зависимости максимальной температуры в расчетной области от времени для первого варианта конфигурации видно, что в области имеет место плавление и кипение некоторых участков якоря.

Рассмотрены явления, способствующие возникновению сил, способных разрушить соединение. Представлены линии уровня распределений плотности тока в различных сечениях. Определены участки, где плотность тока достигает наибольшего по модулю значения. Проанализирован вклад компонент вектора плотности тока в значение его модуля в различных участках стальной и алюминиевых частей. Наличие выступов и угловых точек приводит к появлению вихрей в распределении тока.

Показано, что в сечениях, близких по углу центру рельса, наибольших по модулю значений вектор плотности силы Лоренца достигает в центральной области якоря (на поверхности соединительного элемента) с максимумом в точке контакта алюминиевой со стальной частью, что и является основной возможной причиной разрушения якоря. Из графиков распределений компонент вектора силы Лоренца видна различная направленность силы в металлической части якоря и на поверхности соединительного элемента. Результатом может быть разрыв крепления тела.

Во втором варианте конфигурации две проводящие части якоря не контактируют друг с другом. Тем самым проводящая подобласть является неодносвязной (но граница 12 в данном случае связна, случаи несвязной границы 12 рассмотрены в гл.3). Показано, что в плоскости контакта якоря с крайней угловой частью рельса происходит наибольший нагрев. Это объясняется большей плотностью тока на внешней поверхности якоря. Весь материал якоря в этом сечении нагрет до температуры плавления, что может привести к разрушению алюминиевого кольца. На представленных картинах видно повышение температуры и действие силы Лоренца в стальной части якоря, обусловленные компонентами индуцированного тока. Компоненты векторов плотности тока и силы, а также температуры в стальной части якоря имеют меньшие (по сравнению с алюминиевой частью) значения.

Качественно исследовано влияние изменения тока замыкания на компоненты магнитного поля и плотности тока в различных сечениях области. Представлены результаты цикла расчетов для различных значений тока, протекающего через замыкающий проводник. Сопоставлены картины распределений компонент плотности тока и напряженности магнитного поля при различных значениях тока замыкания. Показаны компоненты вектора плотности тока в якоре, на картину распределения которых увеличение тока замыкания оказывает наибольшее влияние. Показано качественное отличие распределения компонент магнитного поля для случаев наличия и отсутствия замыкания.
  1   2   3

Разместите кнопку на своём сайте:
поделись


База данных защищена авторским правом ©dis.podelise.ru 2012
обратиться к администрации
АвтоРефераты
Главная страница